選擇氣流流動(dòng)狀況、濾筒表面速度、濾筒間隙速度及總流量分配勻稱性作為評(píng)價(jià)方法，選用Fluent手機(jī)軟件對(duì)兩種典型送風(fēng)方式下立式單脈沖濾筒除塵裝置的氣流機(jī)構(gòu)進(jìn)行了有限元分析，發(fā)現(xiàn)兩者都存在不符合上面評(píng)價(jià)方法規(guī)定，氣流機(jī)構(gòu)不過(guò)關(guān)等問(wèn)題。具體表現(xiàn)在：

　　(1)對(duì)于頂置送風(fēng)立式單脈沖濾筒除塵設(shè)備，考慮評(píng)估方法規(guī)定的內(nèi)容如下：濾筒表面速度分布未超過(guò)3M/s極限值；濾筒的總流量擴(kuò)散系數(shù)均非常接近1.0，在其中，較大?#總流量不勻幅度值A(chǔ)AS值0JL綜合總流量不勻幅度值0.03，勻稱性良好。其評(píng)價(jià)方法內(nèi)容如下：煙塵流進(jìn)入殼體時(shí)，彈速較大，各特征面氣流流動(dòng)不均勻，箱體部分測(cè)點(diǎn)的上升速度超過(guò)了極限值lm/s；濾筒間隙速度的相對(duì)性相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差G為56.0%，超過(guò)指標(biāo)要求的50%o。

　　(2)對(duì)于側(cè)進(jìn)風(fēng)立式單脈沖濾筒除塵裝置，只有濾筒總流量分配問(wèn)題考慮評(píng)價(jià)方法規(guī)定：每個(gè)濾筒的總流量擴(kuò)散系數(shù)都非常接近1.0，其中較大?的總流量不勻幅度值為40-0.06，綜合的總流量不勻幅度值接近0.02，勻稱性好。與評(píng)價(jià)方法的內(nèi)容不符：煙塵流進(jìn)入殼體時(shí)，彈速較大，各特征面氣流流動(dòng)不均勻，箱體部分測(cè)點(diǎn)的上升速度超過(guò)了極限值lm/s；各濾筒頂部的表面速度超過(guò)3M/s；濾筒空速的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差G，為92.9%，明顯超過(guò)50%，空速分布極不均勻。

　　針對(duì)上面困難問(wèn)題，綜合考慮不同送風(fēng)方式的構(gòu)造及其生產(chǎn)加工的便利性兩個(gè)層面的考慮，決定在頂部進(jìn)風(fēng)式氣流緩存設(shè)備中增加導(dǎo)流板、側(cè)進(jìn)風(fēng)式氣流緩存設(shè)備以及在含塵室上方增加?xùn)鸥駭?shù)據(jù)，以實(shí)現(xiàn)氣流緩存機(jī)構(gòu)的提升。升級(jí)結(jié)果如下：

　　(3)頂送立式單脈沖過(guò)濾裝置入口緩存裝置中的導(dǎo)流板改造可使入殼前的含塵氣流得到均化，從而提高除塵裝置的氣流分布得到改善，主要表現(xiàn)在：進(jìn)入含塵室的氣流彈速降低，測(cè)點(diǎn)高度增大?上升氣流速度下降到0.985m/s？濾筒表層速度大范疇中，均小于1m/s；濾筒空隙速度的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差由原來(lái)的56.0%降為44.7%；加設(shè)導(dǎo)流板后未對(duì)總流量分配勻稱性造成破壞：較大?總流量不勻幅度值5為0.10，綜合總流量不勻幅度值A(chǔ)為0.03，仍具有良好的勻稱性。

　　(4)在側(cè)進(jìn)風(fēng)立式單脈沖濾池除塵設(shè)備的入口緩存設(shè)備中，改裝導(dǎo)流板可將氣流垂直于入塵室，在含塵室頂部改裝導(dǎo)流板可將氣流垂直于入塵室，將氣流垂直于入塵室頂部，將氣流垂直于入塵室。

　　機(jī)位分布得到了改善，主要表現(xiàn)在：進(jìn)入含塵室的水射流速減小到2.5m/s，測(cè)點(diǎn)的空氣流速增大到0.99m/s；濾筒表面速度大范圍減小到2.5m/s；濾筒空速相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差G由原來(lái)的92.9%減小到44.6%，氣流分布比較均勻；加裝導(dǎo)流板后未分配給總流量時(shí)造成破壞：濾筒較大?總流量分配不均幅度值A(chǔ)/#為0.10，總流量分配不均幅度值接近0.04，濾筒分配總流量均勻度未受破壞。

　　5.1.2除灰特性的科學(xué)研究

　　本文將立式單脈沖濾筒除塵設(shè)備除灰性能的科學(xué)研究重點(diǎn)分為兩個(gè)部分：一是常見(jiàn)的過(guò)載元件，橢圓濾筒自身除灰特性的科學(xué)研究，包括濾筒外壁負(fù)壓承受力規(guī)律性及其在不同噴吹工作壓力與噴吹間距下，濾筒外壁工作壓力最高值的分布規(guī)律；二是市場(chǎng)調(diào)查時(shí)發(fā)現(xiàn)絕大多數(shù)立式除塵設(shè)備加設(shè)了文丘里作為提升元件，基于這一客觀事實(shí)，對(duì)文丘里對(duì)橢圓濾筒除灰的危害進(jìn)行了科學(xué)研究。主要成果如下：

　　(1)在除灰全過(guò)程中，橢圓形濾筒的長(zhǎng)邊一邊比長(zhǎng)邊承受更大的壓力，誤差大小為50-100Pa，最高到達(dá)時(shí)間也比長(zhǎng)邊稍短。卵圓濾筒軸徑的壓力分布規(guī)律是上、中、下三測(cè)點(diǎn)各測(cè)點(diǎn)先后增大。濾筒上端仍然不能很好地除灰，因?yàn)樯蠝y(cè)點(diǎn)的承載能力曲線圖顯示出上測(cè)點(diǎn)的承載能力較小，而正壓延遲時(shí)間較短。

　　(2)不必使用文丘里時(shí)，在噴吹工作壓力0.3?0.5MPa，噴吹間距300-550Mm時(shí)，橢圓形濾筒僅為0,5MPa.當(dāng)噴吹間距為450-550Mm時(shí)，應(yīng)考慮除灰要求。在加文丘里之后，橢圓濾筒各測(cè)點(diǎn)的外壁工作壓力最高值都有上升?，上測(cè)點(diǎn)的工作壓力最高值為加文丘里時(shí)的1.6倍，中測(cè)點(diǎn)為加文丘里的1.7倍，下測(cè)點(diǎn)為不到1.2倍。當(dāng)沒(méi)有使用文丘里時(shí)，在其中上測(cè)點(diǎn)的正壓持續(xù)次為1.3倍。當(dāng)噴吹工作壓力為0.3-0.5MPa，噴吹間距為300-550Mm，加文丘里后，當(dāng)噴吹工作壓力為0.4MPa，噴吹間距為350-500mm時(shí)，可考慮進(jìn)行除灰處理。此外，文丘里不同的喉徑對(duì)除塵設(shè)備的摩擦阻力有不同的危害，在喉徑文丘里改善橢圓濾筒除灰性能的基本原理是噴吹氣流通過(guò)文丘里獲得?較高的速度，同時(shí)又引起對(duì)濾筒的大量氣流進(jìn)入?？諝饬魉匐S濾筒底端速度的增大而增大；以上成果致力于對(duì)立式單脈沖濾筒除塵設(shè)備兩級(jí)特性進(jìn)行基本探討，可為工業(yè)生產(chǎn)中立式單脈沖濾筒除塵設(shè)備的總體設(shè)計(jì)及除灰控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)提供一定的基礎(chǔ)理論參考。